Версия VR0.84 Beta ФС 11.01.07. Расчет фланцевого соединения сварного профиля симметричного сечения с применением высокопрочных болтов.программа по прежнему залочена..
РТМ 3. 8. 0. 01- 9. Указания по расчету на прочность и вибрацию технологических стальных трубопроводов 2. G - средний диаметр прокладки; где. Н/м). определяется для рабочих условий в соответствии с разделом 2. Н/м) представляет собой погонную весовую нагрузку на трубопровод при. Отводы. 0,0. 03. 3. Для. газопроводов, в которых возможно образование конденсата при их отключении.
Для расчета ваших фланцевых соединений мы предлагаем. В рамках данного программного обеспечения мы также применяем программы конечных . Схема алгоритма и программа расчета фланцевого соединения. Смотреть главы в: Расчет химических аппаратов на ЭВМ -> Схема алгоритма и . База данных для расчета в NormCAD по Рекомендациям по расчету фланцевых соединений. Добавлена программа NormFEM. 28 июля 2008 г. выход новых компонентов для расчетов по: • СП 52-104 'Сталефибробетонные конструкции' • СТО 36554501-006-2006.. В связи с постоянными обращениями наших клиентов и заказчиков за консультациями и помощью в подготовке расчетов количества крепежных элементов: шпилек, гаек, шайб, болтов используемых при монтаже фланцев и фланцевых соединений по ГОСТ.
Примечание. повышенной гибкостью штампованных тройников можно пренебречь, так как их. R - радиус кривизны. При l >. 1,6. 5 величина z полагается.
G - эффективный диаметр прокладки, мм: 1,7. Т- образные сварные соединения. Dн - . наружный диаметр прокладки, мм. Фланцевые. соединения меньшего диаметра, для которых не выполняются приведенные выше. PVP Design. Эта программа реализует достаточно.
ASME Boiler and Pressure Vessel Code, Sect. VIII, Div. 1, дополненный расчетом с учетом. При поверочном расчете трубопровода на. Основные. нормативные документы, регламентирующие размеры фланцевых соединений. Коэффициент. для трубопроводов с Dyгде Кр - коэффициент гибкости без.
Величина z при l≤ 1,6. Коэффициент гибкости изогнутой трубы с. Расчетные условия и выбор нормализованных. Уклон трубопровода.
При присоединении трубопровода к аппарату допускается определять углы поворота. D/d. равным нулю. Углы поворота в узле А (черт. Мib) и в. перпендикулярной ей плоскости (Мob), а также от крутящего момента (Mzb) подсчитывается.
Расчет фланцевых соединений на прочность и. Как. правило, при проектировании трубопроводов следует использовать нормализованные. Выбор нормализованного фланцевого соединения производится. Dy) и. условного давления (Ру), с. Используемые. в трубопроводных системах фланцевые соединения различаются по конструктивному. Н·мм (2)1,0.
Области. применения различных типов фланцевых соединений регламентируются СН. При. выборе нормализованных фланцевых соединений следует иметь в виду, что. Кроме того, указанные документы. Поэтому, в случае.
Ib, Ipb - . моменты инерции сечения штуцера при изгибе и кручении; На. При выборе нормализованного фланцевого. Величина Кp определяется по формуле: 1,1. Dн и. шириной b > 1. МПа (1)1,5. Расчет. фланцевых соединений относительно большого диаметра рекомендуется выполнять в.
РД. 2. 6- 1. 5- 8. Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность и. Этот стандарт распространяется на расчет. N - осевая сила, действующая на фланцевое. Н: Расчет. фланцевых соединений в соответствии с РД. PVP Design. 1,0. 0Расчет.
Мх, My - . изгибающие моменты, действующие в двух взаимно перпендикулярных плоскостях. Н·мм; где: 1,7. 2Черт. Расчетная схема Т- образного сварного.
Таблица 1 (4а)1,3. Типы фланцевых соединений и рекомендуемые. Креме. перечисленных выше для расчета фланцевых соединений, в зависимости от области.
При поверочном расчете компактных. Т- образных сварных соединениях при изгибе и кручении. АT - . коэффициент, определяемый по табл. Главная. : : Строй. Консультант : : Печатные.
Контакты. : : Запросы : .
Статья "Расчетные модели фланцевых соединений, рамных узлов, металлических конструкций и их программная реализация в SCAD Office" из журнала CADmaster №3(5. В современной практике строительства в монтажных стыках и сопряжениях несущих элементов рамных конструкций широко применяются фланцевые соединения (рис. К достоинствам таких соединений относят, прежде всего, простоту устройства соединения. Кроме того, фланцевые соединения обеспечивают возможность возведения каркаса здания при любых климатических условиях и возможность его демонтажа без повреждения несущих элементов.
Фланцевые соединения характеризуются высокой надежностью при действии динамических нагрузок и простотой контроля соединения [4]. Необходимо отметить, что несущие конструкции, использующие фланцевые соединения, требуют высокой точности изготовления, поскольку такие соединения не обладают компенсационной способностью.
Так, следствием неточностей изготовления конструкции, превышающих регламентированные нормами допустимые отклонения, являются зазоры между контактирующими поверхностями фланцев. Расчет фланцевых соединений, в которых одновременно действуют продольное усилие и изгибающий момент при знакопеременной эпюре напряжений, является достаточно сложной задачей. Это обусловлено тем, что деформационные характеристики сжатой и растянутой зоны соединения различны и поэтому положение нейтральной оси и соответственно точное распределение напряжений в сечениях соединяемых элементов в околофланцевой зоне предварительно неизвестны [4]. Весьма приблизительный расчет фланцевого соединения выполняется в предположении, что усилия в болтах распределяются пропорционально расстоянию от точки приложения равнодействующей силы в сжатой зоне (фактически от центра сжатого пояса) до болта (рис. В этом случае усилие в наиболее напряженном болте определяют из уравнения: Рис. Упрощенная расчетная модель фланцевого соединения'})" title="Рис. Упрощенная расчетная модель фланцевого соединения">.
Рис. 2. Упрощенная расчетная модель фланцевого соединения '})" title="">. Mx — расчетный изгибающий момент в узле; m и k — соответственно число горизонтальных и вертикальных рядов в болтовом соединении; ni — количество болтов в i- ом горизонтальном ряду; yi, ymax — соответственно расстояния от i- го и от крайнего горизонтального ряда болтов до нейтральной оси сечения элемента в околофланцевой зоне. Толщина фланца при таком походе подбирается из условия прочности на изгиб в упругой стадии работы и получается значительно завышенной [1].
Расчет фланцевых соединений регламентируется действующими Рекомендациями [6, 7], составленными в дополнение к соответствующим главам СНи. П ІІ- 2. 3−8. 1* [8] и СП 5. Согласно этим Рекомендациям при проектировании фланцевых соединений проверке подлежат: прочность болтов на растяжение и срез; прочность фланца при изгибе, а также при возможном поверхностном отрыве в околошовной зоне; прочность угловых сварных соединений, при помощи которых фланец приваривается к сечению несущего элемента. При этом фланцевые соединения открытого профиля рассматриваются как совокупность Т- образных элементарных фланцевых соединений, прочность фланцевого соединения в целом определяется суммарной прочностью элементарных соединений.
Методика расчета фланцевых соединений базируется на учете упругой работы Т- образных элементов, в состав которых входят болты и отнесенные к ним участки фланца (рис. При расчете болтов учитывается дополнительное усилие (контактное усилие), обусловленное «рычажным» эффектом, а при расчете фланцев на изгиб — упругое их защемление под болтом, что позволяет уменьшить значение расчетного изгибающего момента. Рис. 3. Уточненная расчетная модель фланцевого соединения'})" title="Рис. Уточненная расчетная модель фланцевого соединения">. Рис. 3. Уточненная расчетная модель фланцевого соединения. Контактное усилие представляет собой равнодействующую, возникающую от совместного прижатия двух фланцев друг к другу; его положение зависит от толщины фланцев. Учет контактного усилия при расчете фланцевых соединений позволяет уменьшить значение изгибающего момента при расчете фланца на изгиб и тем самым уменьшить толщину фланца [1].
Данная методика базируется на результатах численных экспериментальных исследований, выполненных авторами работы [3]. Прочность фланцевого соединения считается обеспеченной при выполнении следующего неравенства [6, 7]: '})" title="">. Nb, вн — несущая способность болта внутренней зоны, принимаемая равной усилию предварительного напряжения болта, Nb, вн=γb. Rbt. Abn; γb. 0 — коэффициент, учитывающий особенности работы болтов, релаксацию напряжений и неоднородность напряженного состояния; Rbt — расчетное сопротивление болта разрыву; Abn — площадь сечения болта нетто; nb — количество болтов внутренней зоны; Nb, H, i — расчетное усилие, приходящееся на болт наружной зоны i- го Т- образного участка фланца, определяемое как: NH, b, i и NH, f, i — расчетные усилия на болт, определяемые соответственно из условий прочности соединения по болтам и прочности фланца на изгиб при его работе в упругой стадии; λi — коэффициент, зависящий от безразмерного параметра жесткости болта χi: αi — параметр, выражающий соотношение расстояний от центра болта до места приложения контактных усилий, обусловленных наличием «рычажного» эффекта, и до края профиля соединяемого элемента, определяемый из уравнения: '})" title="">.
Т- образного участка фланца; ωi — ширина фланца, приходящаяся на один болт наружной зоны i- го Т- образного участка фланца; tf — толщина фланца. Во многих случаях возникает необходимость выполнять расчеты стальных конструкций по европейским нормам проектирования, в частности согласно восьмой его части EN 1.
В связи с этим интересным представляется рассмотреть те расчетные модели фланцевых соединений, которыми оперирует данный нормативный документ. Существенным отличием Еврокода от отечественных норм при расчете фланцевых соединений является то, что они регламентируют учет развития пластических деформаций.
Расчету и проектированию фланцевых соединений рамных узлов металлических конструкций посвящены также работы [2, 4]. При таком подходе появляется возможность использовать резервы несущей способности фланцевых соединений за счет допущения развития пластических деформаций во фланце, а также в сечениях соединяемых элементов в околофланцевой зоне. Требуемая толщина фланца в этом случае будет минимальной [1]. Расчет фланцевых соединений с учетом развития пластических деформаций выполняют с применением метода предельного равновесия [1. При этом различают три возможных механизма разрушения, а именно: разрушение болтов, разрушение болтов с частичным развитием пластических деформаций во фланце и развитие глубоких пластических деформаций во фланце [1.
Реальный размер: 1. Рис. 4. Расчетные модели фланцевых соединений согласно EN 1. Рис. 4. Расчетные модели фланцевых соединений согласно EN 1. Рис. 4. Расчетные модели фланцевых соединений согласно EN 1. Если фланец принять значительной изгибной жесткости, тогда разрушение фланцевого соединения происходит вследствие разрушения болтов, нагруженных внешними силами при отсутствии контактного усилия, обусловленного наличием «рычажного» эффекта. Несущая способность такого соединения будет полностью определяться несущей способностью болтов на растяжение [1.
В случае уменьшений изгибной жесткости фланца (проектирование фланцев меньшей толщины), разрушение фланцевого соединения происходит вследствие разрушения болтов при частичном развитии пластических деформаций во фланце. Несущая способность такого соединения может быть определена из уравнения равновесия работы внешних Wext и внутренних Wint сил: Для малых значений углов поворота свободных концов Т- образных элементов выполняется условие. Тогда: В случае использования тонких фланцев разрушение соединения происходит вследствие развития пластических деформаций во фланце. Несущая способность соединения в этом случае определяется несущей способностью самого фланца: '})" title="">. Необходимо отметить, что развитие пластических деформаций во фланцах и в сечениях соединяемых элементов в околофланцевой зоне вызывает значительное повышение общей деформативности конструкции [1. Программная реализация расчета и проектирования фланцевых соединений рамных узлов стальных конструкций нашла отображение в программе КОМЕТА, функционирующей в составе вычислительного комплекса SCAD Office [5].
Эта программа предназначена для расчета и проектирования узлов стальных конструкций зданий и сооружений в промышленном и гражданском строительстве. Программа КОМЕТА реализует подход, в котором при проектировании используется набор параметризированных конструктивных решений узлов (прототипов) [5]. В процессе проектирования параметры прототипов изменяются в зависимости от заданных условий применения (внутренних усилий, типов материалов и т. Основной задачей, решаемой программой КОМЕТА, является получение проектного решения узла, параметры которого удовлетворяют всем нормативным требованиям и заданным условиям применения. Результатами работы программы служат чертеж узла и данные о несущей способности его отдельных конструктивных элементов (деталей конструкции узла, сварных швов, болтов и т. Расчетные режимы программы КОМЕТА выполняют проверку несущей способности конструктивных элементов и соединений узлов металлических конструкций в соответствии с требованиями СНи.
П II- 2. 3−8. 1* [8], СП 5. Рекомендаций [6, 7] и EN 1. Исходными данными при этом являются конфигурация или тип узла, тип и размеры поперечных сечений несущих элементов, сходящихся в данном узле, а также усилия, действующие в этих элементах.